Malha de terra - memoria de calculo

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ÍNDICE
1 OBJETIVO 3
2 FINALIDADES DO SISTEMA DE ATERRAMENTO 3
3 ROTEIRO DE DIMENSIONAMENTO DO SISTEMA DE ATERRAMENTO 3
4 CALCULO DO MODELO DO SOLO DA SE 5
5 CÁLCULO DAS CORRENTES DE MALHA 7
6 SEÇÃO MÍNIMA REQUERIDA PARA O CONDUTOR DA REDE 9
7 CALCULO DAS TENSÕES DE TOQUE E DE PASSO ADMISSÍVEIS 10
8 RETICULADO DA MALHA: 11
9 CONCLUSÕES E RECOMENDAÇÕES 17
10 REFERÊNCIAS 18
ANEXO A -NÍVEIS DE CURTO-CIRCUITO 19
ANEXO B - DADOS DAS LINHAS DE TRANSMISSÃO 22













1 OBJETIVO
O presente relatório tem por objetivo apresentar os critérios básicos adotados no projeto, memória de cálculo e configuração do sistema de aterramento da Subestação da XXXX de XXXX 230/69 kV no estado do Rio Grande do Norte.
2 FINALIDADES DO SISTEMA DE ATERRAMENTO
Basicamente, o sistemade aterramento em pauta deverá atender a três finalidades principais, a saber:
1. Garantir uma baixa resistência de aterramento, no sentido de limitar as sobretensões no sistema de transmissão, bem como a elevação do potencial da terra da subestação em relação a pontos distantes. Esse requisito deverá assegurar o adequado funcionamento do sistema de proteção, evitar a solicitação dos diversosequipamentos devido a sobretensões, e diminuir os potenciais de toque, passo nas instalações;
2. Garantir a segurança das pessoas em relação a quaisquer tensões perigosas (toque, passo e transferência) que possam aparecer nas instalações e em seus arredores, tanto devido a defeitos nas linhas de transmissão quanto a falhas na isolação dos equipamentos;
3. Garantir o fluxo de corrente para a terradurante a ocorrência de descargas atmosféricas. Essa exigência é atingida através da utilização de pára-raios e cabos de guarda, conectados de forma adequada ao sistema metálico em contato com a terra.
3 ROTEIRO DE DIMENSIONAMENTO DO SISTEMA DE ATERRAMENTO
Para dimensionamento do sistema de aterramento da subestação de XXXX será seguido o seguinte roteiro:
3.1 LEVANTAMENTO DOS DADOS NECESSÁRIOSa) Correntes de curto-circuito:
Os dados de curto-circuito apresentados pela XXXX (anexo A) estão listados na Tabela 1:
Tabela 1 – Valores de Curto-Circuito e Impedâncias nas Barras de XXXX
Barra Z1
Mod(pu)|Ang(gr) Z0
Mod(pu) |Ang(gr) Curto Monofásico
Mod(kA)|Ang(gr) Ano
230 kV 0,0330|83,38o 0,0174|85,87o 9,02|-83,90o 2012
69 kV 0,0490|86,46o 0,4201|90,00o 4,85|-89,33o 2012
13,8 kV0,2225|89,24o 0,1693|90,00o 20,43|-89,45o 2012
230 kV 0,0185|85,75o 0,0084|86,30o 16,63|-85,85o Horizonte
69 kV 0,0338|87,97o 0,4201|90,00o 5,15|-89,72o Horizonte
13,8 kV 0,2066|89,67o 0,1692|90,00o 21,55|-89,77o Horizonte

b) Medições de resistividade do solo: As medições foram realizadas pelo consórcio AREVA-SUCESSO e estão apresentadas conforme referência [12];
c) Configuração das Linhas deTransmissão de 230 kV: Fornecida pela XXXX a silhueta típica das torres e dados das linhas conforme apresentados no Anexo B. As linhas de transmissão para UTE-MCA foram tomadas com a mesma configuração das linhas de EXTERMOZ;
3.2 DETERMINAÇÃO DO MODELO DO SOLO
O modelo do solo foi determinado utilizado à estratificação do solo em duas camadas conforme definido na referência [1]. O modelo estaapresentado no item 4.
3.3 CÁLCULO DA CORRENTE RESPONSÁVEL PELA ELEVAÇÃO DE POTENCIAL NO SOLO DURANTE FALTAS.
A fração da corrente de curto-circuito monofásico que será responsável pela elevação dos potências na superfície do solo foi determinada utilizando a modelagem apresentada nas referências [10] e [11] e de acordo com a IT-DEPS-001 [13] , conforme mostrado no item 5.
3.4 DIMENSIONAMENTO DASEÇÃO MÍNIMA REQUERIDA PARA O CONDUTOR DA MALHA
O dimensionamento foi realizado conforme o item 6 levando em conta os critérios apresentados nas referências [1], [2] e [10] e de acordo com a IT-DEPS-001 [13].
3.5 DETERMINAÇÃO DAS TENSÕES DE PASSO E DE TOQUE ADMISSÍVEIS
De acordo com a referência [1] as tensões de passo e de toque serão calculadas levando em conta a modelagem apresentada no...
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